由于變形作用（水化熱、收縮,氣溫差）引起工程結構的裂縫是很復雜并很重要的問題。作者在大量的施工和處理裂縫的
經(jīng)驗以及理論研究基礎上提出“工程結構裂縫控制的綜合方法”，包括結構力學近似計算法、結構與基礎的共同作用、施工技術、材料優(yōu)選、以及環(huán)境條件等。
[關鍵詞]工程結構裂縫:控制 結構設計 施工方法 材料 環(huán)境條件
1建筑工程的質量問題
半個世紀以來，我國建筑業(yè)取得了輝煌的成就，其中混凝土結構、預應力混凝土結構技術突飛猛進，日新月異，取得大批先進、成熟的科技成果，混凝土結構設計理論與設計規(guī)范水平已躋身世界先進行列。在建筑材料方面開發(fā)出一大批新型高強和高性能材料，如高強混凝土、超高強混凝土、高性能混凝土、超高性能混凝土、輕質混凝土、鋼纖維、塑料纖維、玻璃纖維混凝土、碳纖維混凝土、約束混凝土等，大批新品種的外加劑和摻合料已出現(xiàn)在建筑市場。在磚混結構方面，我國的空心磚及砌塊建筑也獲得迅速發(fā)展。在建筑領域，泵送混凝土的發(fā)展實現(xiàn)了混凝土商品化供應方式，從而改變了以預制化作為混凝土結構的設計方向，轉向現(xiàn)澆整體結構，在施工方面，由硬性混凝土轉向流動性混凝土。
我們應當看到在大規(guī)模建設取得上述巨大成就的同時還存在著質量問題。目前，在工程結構領域中一個相當普遍的問題是建筑物的裂縫問題，并且近年來日趨增多，它已影響到生活和生產(chǎn)，并困擾著大批工程技術人員和管理人員，是迫切需要解決的技術難題。
2建筑物裂縫的綜合性原因
國際上關于荷載作用下構件的裂縫擴展問題，都應用純
經(jīng)驗計算公式，雖然其計算結果與實際出入較大，還可參考應用。但一般工程設計中，只進行荷載作用下的承載力計算，卻經(jīng)常忽略了裂縫的驗算(除有特殊要求外)。
按照國際上近代結構的極限狀態(tài)設計原則，整體建筑結構的功能必需滿足兩種極限狀態(tài)的要求:①承載能力的極限狀態(tài)，以確保結構不產(chǎn)生破壞，不失去平衡，不產(chǎn)生破壞時過的變形，不失去穩(wěn)定，即不超過承載力的極限狀態(tài)；②正常使用極限狀態(tài)，以確保結構不產(chǎn)生超過正常使用狀態(tài)的變形、裂縫及耐久性、振動以及其它影響使用的極限狀態(tài)。目前人們對第一極限狀態(tài)已給子足夠的重視并嚴格執(zhí)行，而對第二極限狀態(tài)卻經(jīng)常被忽視了。
近年來，工程裂縫是影響正常使用極限狀態(tài)的主要因素。裂縫產(chǎn)生的原因主要是變形作用，如溫度變形、收縮變形、基礎不均勻沉降變形等多因素，統(tǒng)稱為變形作用引起的裂縫問題，此類裂縫幾乎占全部裂縫的80%以上。對于變形作用引起的裂縫研究還很不成熟，缺乏有關規(guī)范及規(guī)程，它涉及到結構設計、地基基礎、施工技術、材料質量、環(huán)境狀態(tài)等諸多因素，特別是泵送混凝土施工工藝的發(fā)展，使得混凝土裂縫控制的技術難度大大增加。例如過去干硬性及預制混凝土的收縮變形約為2.5×10-4~3.5×10-4,而現(xiàn)在泵送流態(tài)混凝土約為6×10-4~8×10-4，水化熱也大幅度增高。
3裂縫控制的綜合方法
3. 1結構設計方面
3.1.1結構溫度伸縮縫間距問題
根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GBJ10-89)，為避免結構由于溫度收縮應力引起的開裂,采取永久式伸縮的方法，伸縮縫允許間距為30- 55m(室內(nèi)或土中長墻、剪力墻結構及框架結構)，露天條件下為20~35m，規(guī)范的附注中又明確指出:如有充分依據(jù)和可靠措施時，上述規(guī)定可以增減。其它有關的規(guī)程中還有允許采用“后澆帶”取代伸縮縫的辦法。
3.1.2后澆帶的有效作用
現(xiàn)行規(guī)范的伸縮縫規(guī)定是把結構長度看作控制開裂與否的唯一因素。根據(jù)大量現(xiàn)場調查，引起結構裂縫的原因是綜合性的，結構長度只是影響溫度收縮應力綜合因素之一，而不是唯一的因素。僅就長度而言，結構長度與應力呈非線性關系，如結構長度小于規(guī)范的規(guī)定，似乎結構內(nèi)力影響很小，伸縮縫或后澆帶可以有效地控制裂縫，但是對于承受很大溫差和收縮作用的現(xiàn)澆樓板、大截面梁、剪力墻及長墻等約束度較高的結構，裂縫的概率仍然很高。
此外，由于綜合因素的關系，有些工程長度超過規(guī)范的規(guī)定并沒有開裂。從防水角度分析，由于近代建筑規(guī)模日趨宏大，超長、超寬、超厚結構都日趨增多，永久性的變形縫(包括伸縮縫、沉降縫、抗震縫)給工程的防水質量帶來嚴重不利，止水帶滲漏是常見而又難以處理的質量缺陷。所以，后澆帶的應用是一種進步，但并不是在任何條件下都能奏效。
利用后澆帶取代永久伸縮縫時應當注意以下兩個問題:①后澆帶中清理垃圾困難，接縫不密實，防水質量差，后期可能形成兩條裂縫，因此后澆帶的構造很重要:②后澆帶的間距不宜過長(30m左右)，填充封閉時間不宜過短，以能將總降溫及收縮變形進行一半以上的時間為佳，從目前混凝土的收縮量來看，估計3-6個月方能取得明顯效果，最短不少于45d:在軟土地區(qū)，填充時間在結構封頂以后，方可有效地釋放差異沉降的應力。如通過地基處理解決差異沉降問題，為此目的而設的后澆帶可以不設。
根據(jù)現(xiàn)場實踐
經(jīng)驗，裂縫分為有害的及無害的兩類，有害與無害的界限由使用功能而定。當采取必要的設計、施工及材料措施控制有害裂縫的產(chǎn)生或由于估計不足等因素，即便出現(xiàn)少量有害裂縫，通過化學灌漿處理，仍然滿足設計使用要求，即可取消后澆帶。實踐證明，從長期正常使用來看，這種以“抗”為主的無縫工程較留永久性變形縫具有一系列的優(yōu)點如整體性好、防水性好、抗震性好、施工方便等。
3.1.3結構約束問題
結構物的變形有3種:自由變形、約束變形和實際變形(顯現(xiàn)變形)，其中只有約束變形產(chǎn)生約束應力。約束變形(約束應力)超過建筑材料的極限拉伸(抗拉強度)，便引起裂縫。
變形作用引起的作用力有最大值，設計者可以采取抗與放”或“抗放兼施”進行結構形式的設計。留伸縮縫與不留伸縮縫的方法都是以“放”或“抗”為主的方法，做得合適，都可以使結構不產(chǎn)生有害裂縫。
結構所受到的外部作用分為：外荷載(靜動荷載)，可看作是第一類荷載:具有十分重要的外部作用是變形作用，即第一類荷載為間接荷載，變形作用包括溫度、濕度、地基不均勻沉降，在該作用下，結構的抗力取決于混凝土的抗拉性能，即抗拉強度和抗拉變形。
做結構裂縫分析時，首先應當注意第一類荷載引起裂縫的可能，特別值得注意的是那些自重荷載超過極限承載力約30%的結構，拆模后發(fā)現(xiàn)0.lmm左右的裂縫是正常的結構受力狀態(tài)。當結構的極限承載力取決于抗拉、抗剪和穩(wěn)定條件時，變形作用引起的裂縫對結構極限承載力的影響是不允許忽視的，常說“溫度收縮裂縫沒關系”是不全面的，有時梁板結構產(chǎn)生貫穿性裂縫可能降低抗剪和沖切承載力。關于框排架約束應力計算可查參考文獻1，本文對目前常出現(xiàn)的豎向開裂計算作一介紹。
連續(xù)式約束條件下大底板、長墻、剪力墻、樓板等最大約束應力近似計算公式
或按時間增量計算:
當應力超過抗拉強度時，可求出裂縫間距:
式中:T—包含水化熱、氣溫差及收縮當量溫差，同號疊加，異號取差，由此可見，夏天炎熱季節(jié)澆筑混凝土到秋冬冷縮及收縮都是疊加的,拉應力較大。
H(t,T)—松弛系數(shù)，在保溫保濕養(yǎng)護條件下(緩慢降溫即緩慢收縮)，可按“工程結構裂縫控制”第123 頁表5-1取值:如不考慮齡期的影響則按表5一2取值:施工養(yǎng)護條件良好者總降溫差包括水化熱降溫差及收縮當量溫差一次計算(即非分段計算)，松弛系數(shù)在良好的溫濕度養(yǎng)護條件下取0.3或0.5養(yǎng)護一般)，當寒潮襲擊或激烈干燥時，松弛系數(shù)為O.8，應力接近彈性應力，容易開裂。
當拉應力超過設計強度時，應驗算裂縫間距，再根據(jù)裂縫間距驗算裂縫寬度(注意:裂縫間距既是伸縮縫間距，又是后澆帶間距，如果建筑物的總長小于或等于該間距，則該建筑物即可取消伸縮縫，計算后澆帶間距所取的降溫及收縮只是后澆帶封閉前的一段降溫及收縮差，但還應驗算后澆帶封閉后的應力，這是采用結構的、全長和封閉后溫度及收縮差):
T=T1+ T2+ T3(水化熱溫差、氣溫差、收縮當量差，取代數(shù)和): 混凝土的極限拉伸，級配不良，養(yǎng)護不佳，約為 ；正常級配，一般養(yǎng)護，為 ；級配良好，養(yǎng)護優(yōu)良，取 ；配筋合理(細一些、密一些)，可提高極限拉伸20%一40%。構造配筋率宜為0.3%一0.5% 。
H—均拉層厚度(強約束區(qū)):
E-混凝土彈性模量:,
Cx—水平約束系數(shù):
ch,arcch -雙曲余弦及雙曲余弦反函數(shù):
a—線膨脹系數(shù):一般情況 ，當 時，取
公式(3) ,(4) ,(5)告訴我們，控制開裂的主要因素是約束、溫差及收縮和混凝土的極限拉伸。我們盡力降低前兩項數(shù)值同時盡力提高極限拉伸方能有效的解決裂縫問題。根據(jù)公式，可求出平均裂縫間距[L],最大裂縫間距[L]、最小裂縫間距 ，進一步算出平均裂縫寬度、最大、最小裂縫寬。
從公式(3),(4),(5)可看出，設計上減少約束程度(滑動層、可動節(jié)點、變截面處理等)的作用，溫差變形(包括收縮)與極限拉伸的差別越小，允許長度越大，當溫差變形aT等于極限拉伸或Cx一0，則L一∞。當極限拉伸一0時，L一0，它們之間是非線性關系。應當強調，不僅設計，在施工及材料方面亦都應當盡可能采取措施減少溫差(收縮差)，提高極限拉伸，降低約束程度達到綜合控制裂縫目的。
裂縫開展寬度：
式中: 為裂縫寬度
經(jīng)驗系數(shù)， 如表1所示:約束系數(shù)Cx值如表2所示。
從工程
經(jīng)驗可知，高層建筑混凝土大底板對長墻的約束系數(shù)Cx比地基對混凝土大底板的約束系數(shù)約大l00倍(300一600mm墻1.5- 2.5m板)，故地基上混凝土底板的裂縫率極低，而長墻的裂縫率極高。因此受混凝土基礎約束的長墻出現(xiàn)輕微的豎向裂縫是可以諒解的，經(jīng)略加處理(裂縫化學灌漿)仍然滿足設計施工的要求，不宜據(jù)此降低評級標準。
3.1.4加強構造配筋問題
設計時注意構造配筋十分重要，它對結構抗裂影響很大。但目前國內(nèi)外對此都不夠重視。對連續(xù)式板不宜采用分離式配筋，應采用上下兩層(包括受壓區(qū))連續(xù)式配筋:對轉角處的樓板(受雙向約束較大)宜配上下兩層放射筋，孔洞處配加強筋:對混凝土梁的腰部增配構造鋼筋，其自徑為8-14mm,間距約200mm，視情況而定。
3.1.5混凝土結構形式與強度等級問題
在水平結構(如梁、板、墻等)中，盡量采用中低檔混凝土的強度等級(C25-C35)，利用后期強度R60。
泵送混凝土的迅速發(fā)展，由于流動性與和易性的要求，坍落度增加，水灰比增大，水泥標號提高，水泥用量、用水量、砂率均增加，骨料粒徑減小，減水劑及其它外加劑的增加等諸因素的變化，導致混凝土的收縮及水化熱作用都比以往預制裝配工程結構和中低強度等級混凝土大量增加，收縮時間延長，已為大量試驗所證實。在裂縫控制中決定混凝土抗力的是抗拉強度(極限拉伸)。水泥用量及標號的增加，可明顯提高抗壓強度，但對抗拉強度(極限拉伸)的提高是較小的。
同時在結構設計方面，已從過去大量運用簡支構件組合的靜定體系發(fā)展為超靜定框架和剪力墻體系，新結構體系的約束度顯著增加，約束應力也相應增加。隨著建設規(guī)模的日趨宏大，超長、超寬、超厚結構日趨增多，對結構的約束應力更是雪上加霜。混凝土高強化，缺乏考慮適用范圍而推廣到長墻、板梁、箱體等承受水平約束應力很高的結構中，導致過大的約束應力。
工程結構設計中應當特別注意混合結構的約束狀態(tài)，盡可能降低結構的約束度(約束變形與自由變形之比)。各種砌塊結構的抗裂性能較差，又由于砌體含水量較大導致收縮變形較大，與混凝土共同工作協(xié)調性不良，常引起嚴重開裂(特別在頂層樓板和墻體約束溫度應力及填充框架變形裂縫)。
在基巖上或老混凝土上常采用設滑動層的作法(放的設計原則)和設鉸接節(jié)點的作法(微動節(jié)點)。在約束度很高的結構中，除合理選擇材料強度等級外，必須加強構造配筋(抗的設計原則)，提高抗裂能力。
平屋頂結構的設計，應注意加強屋面保溫隔熱措施，盡可能采用性能較好的保溫材料、防水材料，有條件的地區(qū)可利用架空隔熱板以減少太陽輻射引起的升溫。變形作用引起的開裂多發(fā)區(qū)經(jīng)常在高層建筑的地下室及地上1,2層(強約束區(qū))以及頂層(溫差及收縮激烈波動區(qū))，所以要加強這些區(qū)域的構造設計。
鋼筋保護層厚度過薄，對于耐久性不利:過厚會增加開裂寬度和開裂率，所以應根據(jù)耐久性要求的最小允許厚度確定，如C25- C35的混凝土結構，按50年設計壽命考慮，保護層厚度最小應為25mm,混凝土強度等級≦C20時為35mm,混凝土強度等級≧C35時，取15mm:遇有高濕環(huán)境時應加厚保護層:保護層厚度不均勻容易引起裂縫:樓板的一次澆灌層應注意其抗裂性。
3. 2施工工藝方面
3. 2. 1商品混凝土的精料供應問題
由施工單位委托攪拌站向現(xiàn)場供應商品混凝土時，委托的技術依據(jù)只有設計院確定的強度等級，卻忽略了工程特點對大體積混凝土性能的要求，這樣對控制裂縫是不利的。施工單位應在混凝上澆筑施工組織設計編制中協(xié)調攪拌站、監(jiān)理、設計及甲方管理部門對混凝土澆筑、振搗、養(yǎng)護及坍落度控制作出技術方案,并嚴格執(zhí)行，特別是對坍落度的控制更應嚴格且得到攪拌站的同意。
3.2.2新澆筑混凝土的養(yǎng)護問題
施工工藝的中心工作是新澆筑混凝土的養(yǎng)護，方法有:
(1)潮濕養(yǎng)護混凝土澆筑后，在其表面不斷地補給水分。補給水分的方法有淋水、濕砂層、濕麻袋或草袋等，最好在表面蓋一層塑料薄膜，這樣水可滲入但又起到保濕作用。
潮濕養(yǎng)護的時間越長越好，但是考慮到工期等因素一般不少于半個月，重大工程應不少于1個月?；炷翝仓髷?shù)月內(nèi)，即便養(yǎng)護完畢，也不宜長期自接暴露于風吹日曬的條件下。
?。?）養(yǎng)護劑涂層必須注意養(yǎng)護劑的質量及必要的涂層厚度，同時還應提供一定的潮濕養(yǎng)護條件，覆蓋一層塑料薄膜。特別要注意地下室外墻1層底板及出地面1層樓板的養(yǎng)護。
(3)自動給水養(yǎng)護(水平淋水管)對于一些長墻、長梁等結構，可采用自動噴淋管(塑料管帶有細孔)，長期連續(xù)的淋水養(yǎng)護效果較好。
(4)保溫養(yǎng)護 可采用2- 3層草袋或草墊之類的保溫層，如水工領域采用的保溫被(纖維編織布中填泡沫塑料)是有效的大面積保溫措施，有條件的地方也可以應用:工民建領域，冬季設置蓄熱棚保溫，棚內(nèi)用碘烏燈或其它熱源補給熱量,有條件時，在冬季施工中盡可能利用混凝土的水化熱進行“自養(yǎng)護”。
(5)防風風速對混凝土的水分蒸發(fā)有自接影響，不可忽視。地下越冬結構宜封閉門窗，減少對流。
(6)實現(xiàn)信息化施工對于大中型工程，應當預埋測溫點跟蹤測試，信息反饋，指導施工養(yǎng)護。除了注意溫升、溫差外，更應注意降溫速度，只要降溫速度緩慢(1~3℃/d)，里表溫差在緩慢降溫條件下，超過允許值一些也是可以的。
(7) 盡快回填，土是最佳的養(yǎng)護介質，地下工程混凝土施工完畢應盡快回填。
3. 3混凝上材質方面
泵送商品混凝土對原材料供應有很高的技術要求?；炷翑嚢枭a(chǎn)環(huán)境是相當惡劣的，處于高溫、高濕、高粉塵、高振動的條件下，必須確保設備的穩(wěn)定運行，稱量裝置的嚴格精確度，確?；炷系馁|量。
由于泵送混凝土的流動性要求與抗裂的要求相互矛盾，故應當選取在滿足泵送的坍落度下限條件下盡可能降低水灰比。目前國內(nèi)攪拌站對砂石骨料的含水率控制波動很大，影響了混凝土的水灰比。利用較精確的含水率測定儀或傳感器測出配料過程中的含水率，進行計算機處理，自動調整配料的水灰比對于控制混凝土的收縮和提高抗裂性是必要的。
砂石的含泥量對于混凝土的抗拉強度與收縮影響很大我國對含泥量的規(guī)定比較寬，但現(xiàn)在實際施工中還經(jīng)常超標。有的攪拌站，雖然檢驗資料是合格的，但在澆搗中發(fā)現(xiàn)大量泥塊和雜質引起結構嚴重開裂。砂石骨料的粒徑應當盡可能大一些,以達到減少收縮的目的。
攪拌站及施工單位都應根據(jù)結構強度需要和流動度的要求確定較低的坍落度,根據(jù)施工季節(jié)及運輸距離選擇適宜的出廠坍落度和送到澆筑地點的坍落度,并根據(jù)現(xiàn)場坍落度信息隨時調整攪拌站水灰比。
當水灰比不變時，水和水泥的用量,即水泥漿量對于泵送狀態(tài)及收縮都有顯著影響。例如水灰比不變，水泥漿量由20%增加到25%水泥漿占混凝土總重錄比)，混凝土的收縮量增大20%:如果水泥漿增加到30%，則收縮增加45 %。因此在保證可泵性和水灰比一定的條件下應盡可能降低水泥漿量。 砂率過高意味著細骨料多，粗骨料少，仍然起到增加收縮的作用，對抗裂不利。砂石的吸水率應盡可能小一些，以利于降低收縮。
水泥品種的選擇應根據(jù)大體積混凝土特點，視其結構特點以水化熱控制或收縮控制。如以水化熱控制可選用粉煤灰水泥、礦渣水泥及中熱硅酸鹽水泥:如以收縮控制，可選用普通硅酸鹽水泥及粉煤灰水泥等。不要輕易采用早強水泥。
為了降低用水量，保證泵送流動度，應選擇對收縮變形有利的減水劑。相對中低強度等級的混凝土可選用普通減水劑，夏季宜選用緩凝型，而冬季可選用普通型。
粉煤灰是泵送混凝土的重要組成部分。由于粉煤灰的火山灰活性效應及微珠效應，具有優(yōu)良性質的粉煤灰(不低于II級)，在一定摻量下水泥重量15%~20% )，其強度還有所增加(包括早期強度)，密實度增加，收縮變形有所減少，泌水量下降，坍落度損失減少。粉煤灰與減水劑摻入混凝土稱為“雙摻技術”。通過預配試驗會取得降低水灰比，減少水泥漿量,提高混凝土可泵性的良好效果，特別是可明顯的延緩水化熱峰值的出現(xiàn)，降低溫度峰值。有的國外試驗資料說明收縮變形也有所降低。
混凝土的裂縫與環(huán)境條件(施工期和施工后)有很大關系。施工過程中應注意溫和濕度的變化，采取有效措施控制高溫、低溫沖擊和激烈干燥沖擊，此時，應力狀態(tài)接近彈性應力狀態(tài)，混凝土應力松弛效應無法發(fā)揮出來，特別注意澆筑后經(jīng)過一定時期養(yǎng)護的混凝土仍然需要保護(維護)，不宜長期裸露。注意與氣象站的密切聯(lián)系(降溫及降雨預報)，不得在雨中澆筑混凝土，否則將嚴重地改變水灰比。
結構施工后驗收投入使用，由于環(huán)境變化(如生產(chǎn)使用條件、房屋裝修改變條件)，承受了新的溫度、濕度、振動(包括相鄰振動)、化學腐蝕及簡載變化影響等，都可能引起后期開裂。
按照上述綜合原則，在上海寶鋼近百項超長大體積混凝土工程、上海八萬人體育場、金茂大廈大體積混凝土底板、上海民防大廈、浦東新區(qū)某些高層建筑地下工程、大連高科技園大體積混凝土工程、青島國際會展中心、廈門國際會展中心、廈門香格里拉大酒店、深圳鴻基大廈等工程都取得裂縫控制的圓滿成功。
4混凝土裂縫限制標準
混凝土的裂縫是不可避免的，其微觀裂縫是本身物理力學性質決定的，但它的有害程度是可以控制的，有害程度的標準是根據(jù)使用條件決定的。目前世界各國的規(guī)定不完全一致，但大致是相同的。如從結構耐久性要求、承載力要求及正常使用要求，最嚴格的允許裂縫寬度為0.lmm。近年來，許多國家已根據(jù)大量試驗與泵送混凝上的
經(jīng)驗將其放寬到0.2mm。
當結構所處的環(huán)境正常，保護層厚度滿足設計要求，無侵蝕介質，鋼筋混凝土裂縫寬度可放寬至0.4mm:在濕氣及土中為0.3mm:在海水及干濕交替中為0.15mm .沿鋼筋的順筋裂縫有害程度高，必須處理。
近年來預應力混凝土應用范圍逐漸推廣到更多的結構領域，如大跨超長、超厚及超靜定框架結構，其混凝土強度等級必須提高至C50。在采用泵送條件下，其收縮與水化熱大大增加，約束應力裂縫很難避免，張拉前開裂，張拉后又不閉合，裂縫控制的難度更加困難，必須考慮大體積混凝土的特點進行設計、施工及材料優(yōu)選，并適當降低強度等級。其裂縫限制分3級，即不出現(xiàn)拉應力、允許出現(xiàn)拉應力但不超過抗拉強度(拉而不裂)和最大允許寬度0.2mm。預應力結構裂縫允許寬度是嚴格的，預應力筋腐蝕屬“應力腐蝕”并有可能脆性斷裂，預兆性較小，裂縫擴展速度決。裂縫深度h與結構厚度H的關系如下：h≦0.1H 表向裂縫:0.1H< h <0.5H淺層裂縫:0.5H≦ h <1.0H縱深裂縫:h=H貫穿裂縫。
應當盡量避免貫穿性及縱深裂縫，如出現(xiàn)該種裂縫應采取化學灌漿處理來保證強度，即貫縫抗拉強度必須超過混凝土抗拉強度。
早期裂縫一般出現(xiàn)在1個月之內(nèi)，中期裂縫約在6個月之內(nèi)，其后1-2年或更長時間屬后期裂縫。
應對懸挑結構的裂縫出現(xiàn)及擴展留有觀測條件(如裝修工程中人孔通道)，裂縫的擴展狀況給人們以預兆，藉以控制結構性破壞。
近年來，由于房屋產(chǎn)權體制的改變及生活水平的提高，對房屋質量要求更加嚴格，雖然經(jīng)鑒定認為沒有影響安全的有害裂縫，但從美觀和精神作用的要求，應有適當?shù)脑试S范圍:當觀察人距離結構20- 5Ocm時，可看清0.O5mm寬度的裂縫，是最嚴格的要求:距離1-2m時可看清0.1-0.2mm的裂縫，是一般要求:距離5-l0m時可看清0.5-1.0mm的裂縫，是必須修補的裂縫，有時雖然裂縫不寬，但是呈網(wǎng)狀密布，給人一種精神不快感，需要修補；對有滲水的任何寬度裂縫必須處理，上述這類裂縫經(jīng)處理后滿足正常使用要求，不應據(jù)此降低質量評定等級。
雖然控制裂縫的方法是綜合的，但在結構出現(xiàn)裂縫后的診斷工作中，還應根據(jù)工程的具體設計、施工及材料條件尋找出引起裂縫的主次原因。
